Московский государственный технический университет

им. Н.Э. Баумана

Б.Д. Даниленко, Н.Н. Зубков

ВЫБОР РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ

Сверление, зенкерование, развертывание

Москва

МГТУ им. Н.Э. Баумана

2007

УДК 621.91.01(075.8)

ББК 30.61

Д18

Рецензенты: Р.З. Диланян, С.Ю. Шачнев

Даниленко Б.Д., Зубков Н.Н.

Выбор режимов резания: сверление, зенкерование, развертывание: Методич. пособие.

МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. —37 с.:

Представлена методика расчета режимов резания для операций сверления различными типами сверл, зенкерования и развертывания Цель пособия — научить студентов назначать режимы резания по таблицам нормативов, обеспечивающих максимальную производительность труда при минимальной себестоимости обработки.

Для студентов, обучающихся по специальностям 121300 «Инструментальные системы машиностроительных производств», 120200 «Металлообрабатывающие станки и комплексы», 120100 «Технология машиностроения», 120900 «Проектирование технических и технологических комплексов».

Ил. -. Табл. 31. Библиогр. 9 назв.

     © МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение. 5

1. Сверление быстрорежущими спиральными сверлами. 5

градация диаметров сверл сверл градация диаметров сверл. Ошибка! Закладка не определена.

2. Сверление мелкоразмерных отверстий спиральными сверлами из быстрорежущей стали диаметром 0,4…3 мм. 10

3. Сверление твердосплавными сверлами. 11

4. Сверление сверлами со сменными многогранными пластинами твердого сплава 13

5. Сверление сверлами глубокого сверления. 14

6. Выбор режима резания для операции зенкерования. 15

7. Обработка центровочными сверлами, коническими зенковками и цековками 17

8. Выбор режима резания для операции развертывания. 18

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.. 19

ВВЕДЕНИЕ

В соответствии с ГОСТ 25762-83 под термином «режимы резания» понимается совокупность числовых значений глубины резания, подачи и скорости резания. Цель настоящего методического пособия — научить студентов назначать режимы резания по таблицам нормативов, обеспечивающих максимальную производительность труда при минимальной себестоимости обработки. Представлена методика расчета режимов резания для операций сверления различными типами сверл, зенкерования и развертывания. Пособие предназначено для назначения режима резания при обработке отверстий при проектировании технологических процессов в дипломных проектах, курсовых работах, а также при выполнении домашних заданий студентами специальностей 121300, 120200, 120100 и 120900.

1. СВЕРЛЕНИЕ БЫСТРОРЕЖУЩИМИ СПИРАЛЬНЫМИ СВЕРЛАМИ

Спиральные сверла из быстрорежущей стали выпускаются в РФ с коническим и цилиндрическим хвостовиком диаметром 0,1...80 мм ГОСТ10902-77 (переиздание 1986г.), ГОСТ 886-77 (переиздание 1986г.), ГОСТ 4010-77, (переиздание 1986г.) ГОСТ 10903-77 (переиздание 1986г.), и др.).

Режим резания при сверлении должен обеспечивать максимальную производительность операции при заданной стойкости инструмента за счет назначения определенного сочетания глубины резания, подачи сверла и скорости резания.

Сверление может быть как окончательной операцией формирования отверстия, так и предварительным этапом обработки для последующей операций зенкерования и развертывания, целью которых является повышение точности получаемого отверстия и снижение шероховатости поверхности. Примерная последовательность этапов обработки и значения припуска для обработки отверстий в зависимости от необходимой точности отверстия приведена в табл. 1

При сверлении глубина резания составляет t=0,5D, при рассверливании t=0,5(D-d).

Если сверление не является заключительной операцией формирования отверстия, необходимый диаметр сверла d, определяют по формуле

d = D – 2t_зен – 2t_{разв.черн} – 2t_{разв.чист}, мм,

где t_зен — припуск под зенкерование, мм; t_{разв.черн} — припуск под черновое развертывание, t_{разв.чист} — припуск под чистовое развертывание.

Полученный диаметр сверла необходимо уточнить на соответствие ГОСТ 885-77 (переиздание 1986 г.).устанавливающий диаметры спиральных сверл (табл. 2) Принимают ближайшее меньшее значение диаметра из стандартного ряда

Подача при сверлении зависит, прежде всего, от диаметра сверла, а также от физико-механических свойств обрабатываемого материала, глубины отверстия и др. факторов.

для сверл с d £ 10 мм   S_o = 0,025 × K_S × K_HBS × K_lS × K_1S × d, мм/об

для сверл с d > 10 мм   S_o = 0,063 × K_S × K_HBS × K_lS × K_1S × d^0,6, мм/об,

где K_S — коэффициент, учитывающий влияние марки обрабатываемого материала (определяется по табл. 3); K_HBS и K_lS — коэффициенты, учитывающие соответственно влияние твердости обрабатываемого материала и глубины отверстия l_о, мм. Эти коэффициенты могут быть определены по табл. 4; K_1S — коэффициент, характеризующий условия сверления: для «обычных» условий сверления K_1S = 1,0, для тяжелых условий K_1S = 0,6. Под тяжелыми условиями подразумевается сверление отверстий в деталях малой жесткости, для получения сквозных отверстий, отверстий на наклонных поверхностях и т.п.

Рассчитанное значение подачи S_о следует уточнить в бóльшую сторону по паспортным данным оборудования и использовать значение S_о ст при дальнейших расчетах. Ряд паспортных значений подачи на оборот S_о ст для некоторых моделей вертикально-сверлильных станков приведен в табл. 5.

Скорость резания при сверлении v для режима нормальной интенсивности может быть рассчитана по формулам:

при сверлении стали:

 м/мин

при сверлении чугуна:

 м/мин,

где Т — заданная стойкость сверла, мин. Рекомендуемое значение стойкости может быть принято по нормативам [2] или подсчитано по приближенным эмпирическим зависимостям, приведенным в табл. 6 (см. также приведенные ниже пояснения по выбору коэффициента K_т).

Поправочный коэффициент K_v, характеризующий влияние марки обрабатываемого материала, находят по табл. 3.

Поправочный коэффициент K_HBS, характеризующий влияние твердости обрабатываемого материала и коэффициент K_lv, характеризующий длину (глубину) обрабатываемого отверстия l₀, выбирают по табл. 4.

Поправочный коэффициент K_м, характеризующий инструментальный материал сверла, определяют по табл. 7.

При выборе инструментального материала для изготовления сверла следует принимать во внимание следующие соображения. Для обычных условий сверления углеродистых и низколегированных сталей, имеющих нормальную (НВ 180…220) и пониженную твердость (НВ < 180), можно использовать сверла из стали Р6М5. Эту же марку можно применять при сверлении чугуна с НВ < 200. Для обработки среднелегированных сталей, а также углеродистых и низколегированных сталей повышенной твердости НВ 220…250 и чугуна с НВ > 200 рекомендуется использовать сверла из стали Р6М5К5. Для обработки высоколегированных, коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей, а также материалов с высокой твердостью (НВ > 250) рекомендуется применять сверла из стали Р9М4К8. Для сталей повышенной обрабатываемости, а также материалов с низкой твердостью НВ 130…150, можно применять малолегированные недорогие быстрорежущие стали Р2М5 и 11Р3М3Ф2.

Поправочный коэффициент K_п характеризует наличие износостойкого покрытия. Для сверл без покрытия принимают K_п =1,0, для сверл с износостойким покрытием K_п = 1,15.

Поправочный коэффициент K_т, характеризующий степень точности сверла, определяют по табл. 8. Сверла повышенной точности класса А1, изготовленные методом вышлифовки канавок и спинок, имеют более высокую стойкость, используются обычно на ответственных работах, на автоматизированном оборудовании, при повышенных требованиях к надежности инструмента и т. п. Такие сверла имеют большую стоимость и изготавливаются, как правило, небольших диаметров.

Поправочный коэффициент K_с характеризует длину рабочей части сверла.

Чаще всего для сверления отверстий в машиностроении используют сверла средней серии с коническим хвостовиком по ГОСТ 10903-77 (переиздание 1986г.) или с цилиндрическим хвостовиком по ГОСТ10902-77 (переиздание 1986г.). Для сверления отверстий малой глубины в массовом и крупносерийном производстве для повышения стойкости рекомендуется применять сверла короткой серии, а для обработки глубоких отверстий — длинные и удлиненные сверла соответствующих серий. Для сверл средней серии длину рабочей части l, мм, можно в первом приближении подсчитать по эмпирической формуле

l = 15d ^0,7, мм.

Зная длину рабочей части сверла, значение поправочного коэффициента K_с можно подсчитать по формуле

Поправочный коэффициент K_ф, характеризующий форму заточки режущей части сверла, устанавливают согласно табл. 9.

Частоту вращения шпинделя n определяют по формуле

, об/мин.

Полученное значение n уточняют в меньшую сторону по паспортным данным оборудования. Ряд значений частоты вращения шпинделя n_ст для некоторых моделей универсальных вертикально-сверлильных станков приведены в табл. 5.

Фактическое значение скорости резания v_ф, м/мин, равно

, м/мин.

2. СВЕРЛЕНИЕ МЕЛКОРАЗМЕРНЫХ ОТВЕРСТИЙ СПИРАЛЬНЫМИ СВЕРЛАМИ ИЗ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ ДИАМЕТРОМ 0,4…3 мм.

Подача сверла определяется по формуле S_о=0,016·d·K₁·K₂·K₃, мм/об,

где К₁ – поправочный коэффициент, характеризующий условия сверления, выбирается на основе данных табл. 10.

К₂- поправочный коэффициент, характеризующий глубину отверстия l₀, определяется по формуле:

К₃- поправочный коэффициент, характеризующий твердость обрабатываемой стали, определяется по формуле:

Для обработки чугунов и цветных металлов К₃=1,0.

Скорость резания определяется по формуле: .

Значение коэффициента Сv и показателей степени приведены в табл. 11. Стойкость мелкоразмерных сверл можно вычислить по приближенной формуле: T=С_Т×d^q , мин. Значения С_Т и q приведены также в табл. 11.

К₄- поправочный коэффициент, характеризующий глубину отверстия l₀, определяется по формуле:

.

      К₅- поправочный коэффициент, характеризующий длину рабочей части сверла l , определяется по формуле:

.

Для непереточенных стандартных сверл значение l можно принимать: для сверл длинной серии  - по ГОСТ 886-77 (переиздание 1986г.) или приближенно вычислять по формуле l=37d^0,55. Для сверл короткой серии l определяется по ГОСТ 4010-77 (переиздание 1985г.) или приближенно вычисляется по формуле l=6,63d^0,83.

К₆- поправочный коэффициент, характеризующий твердость обрабатываемой стали, определяется по формуле:

.

Для обработки чугунов и цветных металлов К₆=1,0.

Частота вращения шпинделя

.

При ступенчатом регулировании частот вращения шпинделя станка величина п уточняется в меньшую сторону.

3. СВЕРЛЕНИЕ ТВЕРДОСПЛАВНЫМИ СВЕРЛАМИ

Существует различные конструкции твердосплавных сверл. В первом приближении все они могут быть разделены на следующие группы:

- цельные твердосплавные сверла, имеющие сравнительно малый диаметр 0,2…12 мм, (ГОСТ 17273-71…17277-71, переиздание 1985-86 гг.) (ГОСТ 17275, ГОСТ 17274),

- спиральные сверла, изготовленные из инструментальных сталей с одной пластинкой твердого сплава, впаянной в торцовый паз сверла, двумя твердосплавными пластинами, припаянными в пазы режущих перьев, или припаянной твердосплавной рабочей частью,

- сверла специального назначения, чаще всего не имеющие спиральных канавок, и с принудительным подводом СОТС: кольцевые, одностороннего резания, ружейные, для глубокого сверления и т.п.,

- сборные сверла на основе сменных многогранных пластин (СМП) твердого сплава.

Выбор режимов резания для работы сборных сверл на основе СМП, и сверл специального назначения будет рассмотрен в 4 и 5 разделе.

Предлагаемые ниже рекомендации могут быть использованы для сверл спиральных цельных твердосплавных, соответствующих ГОСТ 17273, 17274, 17275 и сверл спиральных, оснащенных пластинками твердого сплава, соответствующих ГОСТ 22735, ГОСТ 22736, а также для сверл аналогичных конструкций. Технические условия сверл должны соответствовать ГОСТ 17277-71 (переиздание 1985г.) и ГОСТ 5756-81 соответственно.

Подача может быть подсчитана по зависимости:

,

а частота вращения шпинделя по зависимости:

Значения коэффициентов C_S, C_v, и K_M характеризуют группу и вид обрабатываемого материала, K_HBS  и K_HBv - влияние твердости обрабатываемого материала на подачу и частоту вращения шпинделя соответственно, d - диаметр сверла в мм.

Значения коэффициентов и показателей степени для монолитных сверл указаны в табл. 12, а для сверл с пластинками твердого сплава – в табл. 13.

При необходимости подсчитанные значения подачи на оборот уточняются по паспортным данным станка в большую сторону, а частота вращения шпинделя – в меньшую сторону.

На первом этапе критерием правильности выбора режима сверления может служить получаемая стойкость инструмента Т, мин. Средняя стойкость сверл спиральных цельных твердосплавных должна примерно соответствовать подсчитанной по зависимости  Т=1,15×d^1,2, мин, а сверл с пластинками твердого сплава Т=2,25×d^1,05, мин.

4. СВЕРЛЕНИЕ СВЕРЛАМИ СО СМЕННЫМИ МНОГОГРАННЫМИ ПЛАСТИНАМИ ТВЕРДОГО СПЛАВА

Рекомендации позволяют назначить стартовые значения подачи на оборот S_о, и частоты вращения шпинделя n для сверл, оснащённых двумя СМП (периферийной и центральной) диаметром от 12 до 80 мм при глубине сверления до 4 диаметров.

Подача может быть рассчитана по зависимости:

, мм/об,

а частота вращения шпинделя по зависимости:

, об/мин.

Значение коэффициентов и показателей степеней приведены в табл. 14.

В связи с тем, что сверла с СМП часто используются для обработки материалов, твердость которых указывается в единицах Роквелла (НRC) или Виккерса (HV), можно, в первом приближении, пользоваться переводными зависимостями, представленными в табл. 15 или воспользовавшись переводной таблицей.

В том случае, если на начальном этапе выбора стартовых параметров режима резания твердость обрабатываемого материала неизвестна и нет возможности её определить, при расчетах следует принимать Z_v=0.

При необходимости, подсчитанные значения подачи на оборот уточняются по паспортным данным станка в большую сторону, а частота вращения шпинделя – в меньшую сторону.

Необходимо отметить, что подсчитанные параметры режима резания можно рассматривать только как приближённые, поскольку в рекомендациях не учтены многие параметры, характеризующие инструмент и условия обработки: форма и размеры пластин, конструктивные особенности корпуса сверла, марки твердого сплава, наличия на пластине износостойкого покрытия, способа подвода СОТС и т.п.

5. СВЕРЛЕНИЕ СВЕРЛАМИ ГЛУБОКОГО СВЕРЛЕНИЯ

Рекомендации распространяются для работы инструментов оснащенных твердым сплавом, которые перечислены в табл. 16.

Подача определяется по зависимости:

S_о =C_S×d^Zs×K_П×K_l×K_HBS×K_tS,, мм/об

Значение C_S и Z_S, которые характеризуют тип сверла, приведены в табл. 16. Коэффициент К_П, характеризующий жесткость технологической системы равен: для нормальных и жестких систем К_П=1,0; для систем пониженной жесткости К_П=0,85; для сверления точных отверстий при пониженной жесткости системы К_П=0,75. Коэффициент К_l, характеризующий отношение длины корпуса сверла к его диаметру l/d, определяется по табл. 17. Коэффициент K_HBs, характеризующий влияние твердости HB обрабатываемого материала, определяется по табл. 18.

Коэффициент K_ts, характеризующий влияние глубины резания

при рассверливании может быть подсчитан по зависимости

.

Для сверления по сплошному материалу K_tS=1,0.

Рассчитанные значения подачи соответствуют обработке отверстий нормальной точности в стальных деталях. При обработке отверстий повышенной точности подсчитанное значение подачи должно быть умножено на поправочный коэффициент равный 0,85, а для обработки чугунных деталей – на поправочный коэффициент равный 1,2. Корректировка рассчитанного значения подачи по паспортным данным производится в бóльшую сторону.

Частота вращения шпинделя определяется по формуле:

, об/мин.

Значение С_v, z_v и y, характеризующие тип сверла, приведены в табл. 16. Коэффициент К_М, характеризующий марку обрабатываемого материала, определяется по табл. 19.

Коэффициент К_HBv, характеризующий влияние твердости обрабатываемого материала на частоту вращения шпинделя, подсчитываются по формуле

.

Коэффициент К_tv, характеризующий влияние величины снимаемого припуска на частоту вращения при расточке глубоких отверстий, определяется по зависимости

.

Для сверления по сплошному материалу коэффициент К_tv принимается равным 1,0. При необходимости, полученное n корректируется по паспортным данным станка в меньшую сторону.

6. ВЫБОР РЕЖИМА РЕЗАНИЯ ДЛЯ ОПЕРАЦИИ ЗЕНКЕРОВАНИЯ

Операции зенкерования, для которых могут быть использованы приведенные ниже рекомендации, перечисленны в табл. 20 для быстрорежущих и твердосплавных зенкеров, соответствующих следующим ГОСТ.

Припуск под зенкерование можно определить по формуле t=0,4d^0,54, мм

Подача при зенкеровании определяется: S_о=K_S∙ K_HBS; мм/об.

Значение коэффициента K_S, характеризующего тип операции, представлены в табл. 20, а коэффициента K_HBS, отражающего влияние твердости обрабатываемого материала на подачу в табл. 21.

Рассчитанное значение S_о необходимо скорректировать по паспортным данным станка в большую сторону.

Частота вращения шпинделя станка определяется:

n=(1000 K_v K_М K_HBv K_T∙ K_И)/d.

Значение коэффициента K_v приведено в табл. 20, коэффициента K_HBv, характеризующего влияние твердости обрабатываемого материала на частоту вращения шпинделя в табл. 21. Коэффициент K_М, учитывающий особенности обработки сталей различных групп приведен в табл. 22. Для чугуна и алюминиевых сплавов K_М =1.

Значение коэффициента K_И, характеризующего материал режущей части зенкера, следует принимать: для быстрорежущих зенкеров K_И =1,0; для твердосплавных зенкеров K_И =2,0.

Приведенные рекомендации предполагают, что стойкость зенкеров будет приблизительно соответствовать нормативной стойкости Т=90 мин. Если появляется необходимость получения другого значения стойкости, нужно использовать поправочный коэффициент K_T =2,4/Т^0,2

7. ОБРАБОТКА ЦЕНТРОВОЧНЫМИ СВЕРЛАМИ, КОНИЧЕСКИМИ ЗЕНКОВКАМИ И ЦЕКОВКАМИ

Предлагаемые ниже рекомендации могут быть использованы для центровочных сверл по ГОСТ 14952-75 (переиздание 1987г.), конических зенковок по  ГОСТ 14953-80 и цилиндрических цековок по ГОСТ 26258-87.

Подача на оборот S_о определяется по зависимости:

, мм/об.

Значения параметров  и z приведены в табл. 23. Диаметр , мм, характеризует значение наружного диаметра для конических и цилиндрических зенковок (цековок) и диаметр сверловочной части у центровых сверл.

При установлении S_о для оборудования со ступенчатым регулированием подачи, полученное значение S_о нужно скорректировать в большую сторону.

Частота вращения шпинделя может быть определена по зависимости:

, об/мин.

Значения Cv и x определяются по табл. 24, коэффициента K_М, характеризующего группу обрабатываемого материала – в табл. 24, а коэффициента K_HBv, характеризующего твердость обрабатываемого материала – в табл. 26.

При необходимости корректировки значения  по паспорту станка округление нужно производить в меньшую сторону.

Окончательный выбор режима резания производится после экспертной оценки пробных проходов, выполненных на рассчитанных режимах.

Предполагается, что выбранные режимы должны обеспечивать значение нормативной стойкости инструментов, которое можно приближенно определить по зависимости . Значение и  представлены в табл. 27.

8. ВЫБОР РЕЖИМА РЕЗАНИЯ ДЛЯ ОПЕРАЦИИ РАЗВЕРТЫВАНИЯ

Рекомендации применимы для назначения режима резания развертками по ГОСТ 1672-80 (переиздание 1997г.), ГОСТ 7722-77 (переиздание 1986г.), и других цилиндрических разверток по следующим ГОСТ.

Режимы развертывания могут быть определены для трех наиболее распространенных типов развертывания, представленных в табл. 28. Там же приведены значения рекомендуемых припусков под развертывание для этих операций.

Подачу при развертывании можно определить:

S_о=K_S·K_HBS·K_ИS, мм/об.

Значение коэффициента K_S для сквозных отверстий, характеризующего обрабатываемый материал и тип операции, приведено в табл. 28, а коэффициентов K_HBS и K_ИS, характеризующих, соответственно, влияние твердости обрабатываемого материала и вида инструментального материала на значение подачи – в табл. 29. Для обработки глухих отверстий: K_S =0,15+0,005d.

Частота вращения шпинделя определяется:

Значение коэффициента K_v, характеризующего обрабатываемый материал и тип операции, приведено в табл. 28, коэффициента K_М, характеризующего группу обрабатываемого материала – в табл. 30 (для чугуна он равен 1,0). Коэффициенты K_HBv, K_T, K_Иv, характеризующие соответственно, твердость обрабатываемого материала, выбранную стойкость и инструментальный материал– в табл. 29. Приведенные рекомендации предполагают, что стойкость разверток будет приблизительно соответствовать нормативной стойкости T=2d, мин. - при обработке сталей, и  T=3d, мин. - при обработке чугуна. Если появляется необходимость использования другого значения стойкости T, нужно использовать поправочный коэффициент K_T, который определяют с помощью табл. 29.

Скорость резания определяется: v=π·d·n/1000, м/мин. Технологические ограничения величины скорости резания для получения заданной точности и шероховатости поверхности отверстия могут быть установлены с помощью данных табл. 31.

Список литературы

1. Б.Д. Даниленко. Некоторые вопросы нормирования режимов резания//Инженерное образование №6, 2004.

2. Общемашиностроительные нормативы режимов резания: Справочник: В 2-х томах.:Т.1/А.Д. Локтев и др. – М.: Машиностроение, 1991. –640с.

3. Режимы резания металлов: Справочник/Ю.В. Барановский и др. –М:.НИИТавтопром, 1995.–456с.

4. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник/В.И. Баранчиков и др.: Под общ. ред. В.И. Баранчикова.–Машиностроение, 1990.–400с.

5. Общемашиностроительные нормативы режимов резания сверлами из современных марок быстрорежущих сталей. –М:. НИИМАШ. 1978.–48с.

6. Общемашиностроительные нормативы режимов резания, норм износа и расхода зенкеров. –М:. НИИМАШ. 1984.–131с.

7. Общемашиностроительные нормативы режимов резания, норм износа и расхода разверток. –М:. НИИМАШ. 1984.– 56с.

8. Общемашиностроительные нормативы режимов резания, норм износа и расхода твердосплавных сверл. –М:. НИИМАШ. 1984.–39с.

9.  Общемашиностроительные нормативы режимов резания, норм износа и расхода сверл из быстрорежущей стали диаметром до 3 мм. –М:. НИИМАШ. 1984.–40с.

Таблица 1

Квалитет точности отверстия	Этап обработки	Ориентировочное значение припуска на обработку t, мм
15, 14	I — сверление	t=0,5D или t=0,5(D-d)
13, 12, 11, 10	I — сверление	t=0,5D или t=0,5(D-d)
	II — зенкерование	0,3D^0,5
9, 8	I — сверление	t=0,5D или t=0,5(D-d)
	II — зенкерование	0,3D^0,5
	III — развертывание однократное	0,002D + 0,1
7	I — сверление	t=0,5D или t=0,5(D-d)
	II — зенкерование	0,3D^0,5
	III — развертывание черновое	0,001D + 0,08
	III — развертывание чистовое	0,001D + 0,03

Таблица 2

Диапазоны диаметров сверл		Градация диаметров сверл
Св. 1,50	до 1,70	1,55; 1,60; 1,65; 1,70
» 1,70	»1 ,90	1,75; 1,80; 1,85; 1,90
» 1,90	»2,12	1,95; 2,00; 2,05; 2,10
»2,12	»2,36	2,15; 2,20; 2,25; 2,30; 2,33
» 2,36	»2,65	2,40; 2,45; 2,50; 2,55; 2,60; 2,65
» 2,65	»3,00	2,70; 2,75; 2,80; 2,85; 2,90; 2,95; 3,00
» 3,00	»3,35	3,10; (3,15); 3,20; 3,30; (3,35)
» 3,35	»3,75	3,40; 3,50; 3,60; 3,70
» 3,75	»4,25	3,80; 3,90; 4,00; 4,10; 4,20; (4,25)
» 4,25	»4,75	4,30; 4,40; 4,50; 4,60; 4,70
» 4,75	»5,30	4,80; 4,90; 5,00; 5,10; 5,20; 5,30
» 5,30	»6,00	5,40; 5,50; 5,60; 5,70; 5,80; 5,90; 6,00
» 6,00	»6,70	6,10; 6,20; 6,30; 6,40; 6,50; 6,60; 6,70
» 6,70	»7,50	6,80; 6,90; 7,00; 7,10; 7,20; 7,30; 7,40; 7,50
» 7 ,50	»8,50	7,60; 7,70; 7,80; 7,90; 8;0; 8,10; 8,20; , 8,30; 8,40; 8,50
» 8,50	»9,50	8,60; 8,70; 8,80; 8,90; 9,00; 5,10; 9,20; 9,30; 9,40; 9,50
» 9,50	»10,60	9,60; 9,70; 9,80; 9,90; 10,00; 10,10; 10,20; 10,30; 10,40; 10,50; 10,60
» 10,60	»11,80	10,70; 10,80; 10,90; 11,00; 11,10; 11,20; 11,30; 11,40; 11,50; 11,60; 11,70; 11,80
» 11,80	»13,20	11,90; 12,00; 12,10; 12,20; 12,30; 12,40; 12,50; 12,60; 12,70; 12,80; 12,90; 13,90; 13,10; 13,20
» 13,20	»14,00	13,30; 13,40; 13,50; 13,60; 13,70; 13,75; 13,80; 13,90; 14,00
» 14,00	»15,00	14,25; 14,50; 14,75; 15,00
» 15,00	»16,00	15,25; (15,40); 15,50; 15,75; 16,00
» 16,00	»17,00	16,25; 16,50; 16,75; 17,00
» 17,00	»18,00	17,25; (17,40); 17,50; 17,75; 18,00
» 18,00	»19,00	18,25; 18,50; 18,78; 19,00
» 19,00	»20,00	19,25; (19,40); 19,50; 19,75; 20,00
» 20,00	»21,20	20,25; 20,50; 20,75; (20,90); 21,00
» 21,20	»22,40	21,25; 21,50; 21,75; 22,00; 22,25
» 22,40	»23,02	22,50; 22,75; 23,00
» 23,02	»23,60	23,25; 23,50
» 23,60	»25,00	23,75; (23,90); 24,00; 24,25; 24,50; 24,75; 25,0
» 25,00	»26,50	25,25; 25,50; 25,75; 26,00; 26,25; 26,50
» 26,50	»28,00	26,75; 27,00; 27,25; 27,59; 27,75; 28,00
» 28,00	»30,00	28,25; 28,50; 28,75; 29,00; 29,25; 29,50; 29,75; 30,00
» 30,00	»31,50	30,25; 30,50; 30,75; 31,00; 31,25; 31,50
» 31,50	»31,75	31,75
» 31,75	»33,50	32,00; (32,25); 32,50; 33,00; 33,25; 33,50
» 33,50	»35,50	34,00; 34,50; 35,08; (35,25); 35,50
» 35,50	»37 ,50	(35,75); 36,00; (36,25); 36,50; 37,00; 37,50
» 37,50	»40,00	38,00; (38,25); 38,50; 39,00; (39,25); 39,50; 40,00
» 40,00	»42 ,50	40,50; 41,00; (41,25); 41,50; 42,00; 42,50
» 45,00	»47,50	(45,25); 45,50; 46,00; 46,50; 47,00; 47,50
» 47,50	»50,00	48,00; 48,50; 49,00; 49,50; 50,00
» 50,00	»53,00	50,50; 51,00; (51,50); 52,00; 53,00
» 53,00	»56,00	54,00; 55,00; 56,00
» 56,00	»60,00	57,00; 58,00; 59,00; 60,00
» 60 ,00	»63,00	61,00; 62,00; 63,00
» 63,00	»67,00	64,00; 65,00; 66,00; 67,00
» 67,00	»71,00	68,00; 69,00; 70,00; 71,00
» 71,00	»75,00	72,00; 73,00; 74,00; 75,00
» 75,00	»80,00	76,00; 77,00; 78,00; 79,00; 80,00

Таблица 3

Обрабатываемый материал	KS	Kv
Стали повышенной обрабатываемости (типа А20, и др.)	1,2	1,2
Стали углеродистые качественные (типа стали 40, 45, 50 и др.)	1,0	1,0
Стали низколегированные (типа 20Х, 40Х, 30Г и др.)	0,9	0,9
Стали среднелегированные (типа 35ХГСА, 38ХМА, 38ХС, 18ХНВА и др.)	0,8	0,75
Стали высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие, жаропрочные (типа 20Х13, 12Х18Н10Т и др.)	0,7	0,6
Чугун серый	1,5	1,0
Алюминиевые сплавы	2,5	1,65
Медные сплавы	2,5	1,5

Таблица 4

Обрабатываемый материал	KHBS	KlS	KHBv	Klv
Сталь
Чугун
Алюминиевые сплавы
Медные сплавы

Таблица 5

Модель станка	Ряд значений частоты вращения шпинделя n, об/мин и подачи на оборот Sо ст, мм/об
2Б118	nст=208; 326; 520; 820; 1280; 2040 Sо ст=0,1; 0,2; 0,3; 0,4
2А125	nст=97; 140; 195; 272; 392; 545; 680; 900; 1300 Sо ст^=0,1; 0,13; 0,17; 0,22; 0,28; 0,36; 0,48; 0,62; 0,81
2А135	nст=68; 100; 140; 195; 275; 400; 530; 750; 1100 Sо ст=0,12; 0,15; 0,2; 0,26; 0,32; 0,43; 0,57; 0,72; 0,96; 1,22; 1,6
2А150	nст= 32; 47; 63; 89; 125; 185; 250; 351; 500; 735; 996; 1400 Sо ст= 0.12; 0.19; 0.28; 0.4; 0.62 0.9; 1.17; 1.8; 2.64
2Н125 2Н135 2Н150	nст=45; 63; 90; 125; 180; 250; 355; 500; 710; 1000; 1400; Sо ст=0.1; 0.14; 0.2; 0.28; 0.4; 0.56; 0.8; 1.12; 1.6

Таблица 6

Обрабатываемый материал	Стойкость T, мин
	Класс точности сверла A1	Класс точности сверла B и B1
Сталь	10d ^0,6	6d ^0,7
Чугун	24d ^0,6	17d ^0,5

Таблица 7

Марка быстрорежущей стали	Kм
Р6М5	1,0
Р6М5К5	1,06
Р6М4К8	1,17
Р2М5, 11Р3М3Ф2	0,92

Таблица 8

Тип сверла	Класс точности	Kт
Фрезерованные или катанные	В	1,0
	В1	1,05
Шлифованные	А1	1,15

Таблица 9

Обрабатываемый материал	Форма заточки		d, мм	Kф
	Наименование	Обозначение
Сталь, стальные отливки, чугун	Нормальная (без подточек)	Н	—	1,0
Стальные отливки sв<500 МПа с коркой	Нормальная с подточкой перемычки	НП	Св. 12
Стальные отливки sв<500 МПа с коркой и чугун с коркой	Двойная (с двойным углом j)	Д		1,2
	Двойная с подточкой перемычки	ДП

Таблица 10

Условия сверления	К1
Сверление: глубоких и наклонных отверстий; под последующие чистовые операции; в деталях из труднообрабатываемых материалов; при малой жесткости технологической системы	0,75
Сверление: отверстий точностью не выше Н13; под последующее нарезание резьбы; при недостаточной жесткости технологической системы	1,0
Сверление: отверстий точностью не выше Н13; в конструкционных сталях; при повышенной жесткости технологической системы	1,25

Таблица 11

Обрабатываемый материал	Сv	z	m	y	d=0,4…1,0  мм		d=1,0…3,0  мм
					СТ	q	СТ	q
Стали	0,75	1,3	0,25	0,8	9,7	0,38	10,9	0,56
Чугуны	1,29	1,4	0,30	0,9	17,8	0,44	18,2	0,52
Алюминиевые сплавы	1,9	1,7	0,40	1,0	25,0	0,55	26,8	0,39
Медные сплавы	3,5	1,6	0,35	0,95	23,8	0,35	40,0	0,55

Таблица 12

Обрабатываемый материал	KM	Сv	Zv	KHBv	CS	ZS	KHBS
Сталь повышенной обрабатываемости	1,2	6360	0,5	350/HB^1,1 или 28/HRC^1,1 или 500/σв^0,95	0,021	0,77	280/HВ^0,92 или 35/HRC^0,92
Сталь углеродистая, качественная	1,0
Сталь низколегированная	0,9
Сталь среднелегированная	0,75
Сталь высоколегированная, коррозионностойкая. Жаропрочные и  жаростойкие стали и сплавы	0,6
Титановые сплавы	0,8	1930	0,18	180/HВ^1,14			1
Алюминиевые сплавы	2,5	4400	0,5	1	0,022	0,78
Медные сплавы	2,0	4250
Пластические массы	2,5	4300
Чугун	1,0	4770		1150/HВ^1,34			800/HB^1,3

Таблица 13

Обрабатываемый материал	KM	Сv	Zv	KHv	CS	ZS	KHS
Сталь повышенной обрабатываемости	1,2	3820	0,6	350/HB^1,1 или 28/HRC^1,1 или 500/σв^0,95	0,022	0,84	280/HВ^0,92 или 35/HRC^0,92
Сталь углеродистая	1,0
Сталь низколегированная	0,9
Сталь среднелегированная	0,75
Сталь высоколегированная, коррозионностойкая. Жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы	0,6
Титановые сплавы	0,8	640	0,06	180/HВ^1,14	0,022	0,084	1
Алюминиевые сплавы	2,5	2650	0,5	1	0,026	0,8	1
Медные сплавы	2,0	2350			0,017	0,57
Пластические массы	2,5	2500			0,021	0,59
Чугун	1,0	2300	0,34	1100/HВ^1,3	0,026	0,8	800/HB^1,3

Таблица 14

Обрабатываемый материал	Сs	Zs	Cv	KHBv	Zv
Углеродистая сталь, сырая, 0,05÷0,25% С	0,015	0,46	82680	150	0,60
Углеродистая сталь, сырая, 0,25÷0,80% С	0,014	0,67	68370	175	0,88
Углеродистая сталь, закаленная	0,016	0,57	12720	450	1,10
Низколегированная сталь, сырая	0,013	0,70	71550	200	0,90
Низколегированная сталь, после закалки и отпуска	0,012	0,70	41970	335	1,33
Высоколегированная сталь, отожженная	0,011	0,75	63600	130	0,34
Высоколегированная сталь, после закалки и отпуска	0,011	0,75	37210	350	1,60
Коррозионностойкая сталь, ферритная, мартенситная с 13÷25% Cr	0,014	0,66	54060	210	1,34
Коррозионностойкая сталь, аустенитная	0,013	0,65	52790	210	1,21
Титановые сплавы	0,014	0,70	21620	1000	1,30
Жаропрочные никелевые сплавы	0,008	0,70	11130	282	1,33
Алюминиевые сплавы, деформируемые	0,016	0,65	107480	90	0,24
Медные сплавы, легкообрабатываемые	0,008	0,85	92860	105	0,38
Бронза, латунь	0,010	0,79	66780	105	0,33
Серый чугун, низкопрочный	0,017	0,69	76320	190	0,10
Серый чугун, высокопрочный	0,005	1,00	51830	265	1,23
Чугун ковкий, ферритный	0,017	0,70	57240	127	1,75
Чугун ковкий, перлитный	0,016	0,67	41340	210	0,81
Чугун с шаровидным графитом, ферритный	0,016	0,67	50240	177	0,90
Чугун с шаровидным графитом, перлитный	0,016	0,67	47060	245	1,50

Таблица 15

HRC<23	HRC>23	HV<340	HV>340
HB»133HRC	HB»10HRC	HB»HV	HB»10,7HV

Таблица 16

Тип сверла	CS	zS	Cv	zv	y
Сверла одностороннего резания диаметром 3…30 мм с внутренним подводом СОЖ	0,005	0,92	12,8	0,95	0,15
Трубчатые перовые сверла диаметром 3…30 мм с внутренним подводом СОЖ	0,007	0,93	18,7	0,90	0,15
Сверлильные однорезцовые головки диаметром 16…65 мм с наружным подводом СОЖ	0,008	0,83	14,0	0,95	0,15
Сверлильные трехрезцовые головки одностороннего резания диаметром 20…65 мм с наружным подводом СОЖ	0,005	0,97	14,0	0,95	0,15
Сверла с внутренним эжекторным отводом стружки диаметром 20…65 мм	0,005	0,94	14,0	0,95	0,15
Сборные сверлильные головки диаметром 65…125 мм с наружным подводом СОЖ	0,006	0,78	14,9	0,95	0,15
Сверлильные трехрезцовые головки диаметром 90…125 мм с наружным подводом СОЖ	0,013	0,63	14,9	0,95	0,15
Головки диаметром 50…125 мм для растачивания с наружным подводом СОЖ	0,06	0,37	16,9	0,95	0,20

Таблица 17

Отношение l/d		До 15	15	30	50	75	100
Для сверл с внутренним подводом СОЖ	Kl	1,2	1,05	1,0	0,85	0,70	0,55
Для сверл с наружным подводом СОЖ		1,25	1,10	1,0	0,9	0,8	0,7

Таблица 18

HB	160	180	200	230	250	270	285	300
KHBs	1,15	1,05	1,0	0,9	0,85	0,80	0,70	0,60

Таблица 19

Обрабатываемый материал	КМ
Стали повышенной обрабатываемости	1,2
Стали углеродистые конструкционные	1,0
Стали низколегированные	0,9
Стали среднелегированные	0,8
Стали высоколегированные, нержавеющие, жаростойкие, жаропрочные	0,7
Чугун серый	0,9
Чугун ковкий и высокопрочный	0,85

Таблица 20

Вид операции	Значения коэффициентов
	KS		Kv
	Стали	Чугун и сплавы алюминия	Стали	Чугуны	Сплавы алюминия
Черновое зенкерование быстрорежущими инструментами	0,015d+0,30	0,022d+0,30	6,7	7	17
Зенкерование под нарезание резьбы или под черновое развертывание	0,011d+0,25	0,019d+0,20	7	7,3	17,5
Черновое зенкерование твердосплавными инструментами	0,011d+0,25	0,019d+0,20	7	7,3	17,5
Чистовое зенкерование или зенкерование под чистовое развертывание быстрорежущими инструментами	0,009d+0,15	0,012d+0,20	7,6	7,9	19
Зенкерование под нарезание резьбы или под развертывание твердосплавными инструментами	0,009d+0,15	0,012d+0,20	7,6	7,9	19
Зенкерование быстрорежущими инструментами при усложненных условиях работы	0,005d+0,08	0,006d+0,15	6,5	6,9	16

Таблица 21

	Обрабатываемый материал
	Стали	Серый чугун	Алюминиевые сплавы
KHBS	14/(НВ)^0,5	(190/HB)^1,5	(80/HB)^1,5
KHBv	70/(НВ)^0,8	4500/(HB)^1,6	(80/HB)^1,0

Таблица 22

Обрабатываемый материал	KМ
Сталь повышенной обрабатываемости типа А20	1,2
Сталь конструкционная углеродистая качественная типа 45	1,0
Сталь малолегированная хромистая типа 45Х	0,9
Сталь среднелегированная типа 30ХН3А, 38ХС, 30ХГСА	0,75
Сталь высоколегированная нержавеющая типа 20Х13, 12Х18Н10Т	0,6

Таблица 23

Тип инструмента	Обрабатываемый материал
	Сталь		Чугун		Алюминиевые сплавы
	CS	z	CS	z	CS	z
Зенковки конические	0,02	0,5	0,02	0,51	0,03	0,46
Цековки из быстрорежущей стали	0,045	0,42	0,05	0,42	0,05	0,48
Цековки, оснащенные твердым сплавом	0,05	0,43	0,05	0,44	0,05	0,54
Сверла центровочные	0,01	1,0	1,0	1,0	0,016	0,95

Таблица 24

Тип инструмента	Обрабатываемый материал
	Сталь		Чугун		Алюминиевые сплавы
	Cv	x	Cv	x	Cv	x
Зенковки конические	2480	-0,77	2390	-0,77	2550	-0,61
Цековки из быстрорежущей стали	2230	-0,70	1910	-0,60	5415	-0,66
Цековки, оснащенные твердым сплавом	2710	-0,60	3500	-0,59	5290	-0,52
Сверла центровочные	2870	-0,73	3025	-0,69	3510	-0,59

Таблица 25

Группы обрабатываемого материала	KM
Стали
- автоматная	1,2
- углеродистая конструкционная	1,0
- хромоникелевая	0,90
- хромистая	0,85
- хромомолибденовая, хромомолибденованадиевая, хромованадиевая, углеродистая инструментальная	0,80
- марганцовистая, хромомарганцовистая, хромокремнемарганцовистая, хромокремнистая, никельмолибденовая, хромомарганцовоникелевая, хромокремнемарганцовоникелевая, хромоникельванадиевая, хромоникельмолибденовая, хромоалюминиевая, инструментальная быстрорежущая	0,70
Чугун серый	1,0

Таблица 26

	Обрабатываемый материал
	Сталь	Чугун		Алюминиевые сплавы
	Углеродистая и легированная	Серый	Ковкий и высокопрочный	Литейные	Деформи-руемые
KHBv	65/HB^0,8	4700/HB^1,6	150/HB^1,0	21/σв^0,55	92/σв^0,74

Таблица 27

Тип инструмента	Обрабатываемый материал
	Углеродистые стали		Легированные стали		Чугун		Алюминиевые сплавы
	CT	y	CT	y	CT	y	CT	y
Зенковки конические	1,25	1,30	0,70	1,36	1,23	1,35	3,14	1,25
Цековки из быстрорежущей стали	12,6	0,84	6,43	0,98	24,6	0,72	38,1	0,63
Цековки оснащенные твердым сплавом	26,5	0,74	18,8	0,80	49,4	0,61	71,5	0,55
Сверла центровочные	8,0	1,1	8,0	1,0	1,0	1,1	15	1,25

Таблица 28

Параметр		Тип операции развертывания
		Черновое перед чистовым проходом	Однократное после зенкера для получения отверстия точностью Н9	Чистовое для получения отверстия точностью Н7 или Н8
Припуск под развертывание на сторону t, мм.		0,001d+0,08	0,002d+0,1	0,001d+0,03
KS	для стали	0,02d+0,6	0,017d+0,5	0,018d+0,3
	для чугуна	0,04d+1,5	0,03d+1,2	0,024d+1,0
Kv	для стали	38	25	13
	для чугуна	45	32	19

Таблица 29

Инструментальный материал		Обрабатываемый материал
		Сталь	Чугун
Быстрорежущая сталь	KT	(2d/T)^0,4	(3d/T)^0,3
	KHBS	1,0	(190/HB)^1,3
	KHBv	(750/σв)^0,9 или (215/HB)^0,9	(190/HB)^1,3
	KИS	1,0	1,0
	KИv	1,0	1,0
Твердый сплав	KT	(2d/T)^0,7	(3d/T)^0,45
	KHBS	1,0	(190/HB)^1,3
	KHBv	(750/σв)^0,9 или (215/HB)^0,9	(190/HB)^1,3
	KИS	0,6	0,6
	KИv	2,0	2,0

Таблица 30

Группа обрабатываемой стали	KМ
Автоматная	1,2
Углеродистая (С<0.6%)	1,0
Хромоникелевая	0,9
Хромистая	0,85
Углеродистая (С0,6%), хромомолибденовая, хромованадиевая, хромомолибденованадиевая, инструментальная	0,8
Марганцовистая, хромомарганцовистая, хромокремнистая, никельмолибденовая, хромокремнемаргонцевая, хромокремнемаргонцовоникелевая, хромоникельмолибденовая, хромомарганцовоникелевая, хромоникельмолибденовая, хромомарганцовоникелевая, хромоникельванадиевая, хромоалюминиевая.	0,7
Высоколегированная нержавеющая	0,6

Таблица 31

Инструментальный материал	Вид операции развертывания	Обрабатываемый материал
		Сталь (СОЖ-эмульсия)			Чугун серый
		Квалитет точности	Ra, Rz, мкм	Vmax, м/мин	Квалитет точности	СОЖ	Ra, Rz, мкм	Vmax, м/мин
								HB £220	HB >220
Быстрорежущая сталь	Черновое	11	Rz £20	18	11-10	Без СОЖ	Ra £20	16	12
						Эмульсия
	Чистовое	11-10	Ra £2,5	12	9-8	Эмульсия	Ra £2,5	12	8
		9	Ra £1,25	10
		8		4		Керосин	Ra £1,25
		7	Ra £0,63	3
Твердый сплав	Черновое	11-10	Rz £20	30	11-10	Без СОЖ	Rz £20	30
						Эмульсия	Ra=2,5-0,63
						Керосин	Ra=1,25-0,32
	Чистовое	10	Ra £2,5	20	9-8	Без СОЖ	Ra £1,25	20
		9	Ra £1,25	15
		8-7	Ra £0,63	10